高溫高壓截止閥自緊密封計算

                      上海申弘閥門有限公司

高溫高壓截止閥自緊密封計算高溫高壓截止閥中法蘭自緊密封計算
   之前介紹蒸汽截止閥熱損失，現在介紹 高溫高壓閥門通常采用楔形墊組合自緊密封結構（一種新型高溫高壓截止閥，包括閥體（1）、閥蓋（2）、閥芯（3）及閥桿（4），閥體（1）內設閥腔（5），閥體（1）上設樣水進口（6）和樣水出口（7）；其特征在于：所述閥體（1）的主體為一矩形體，樣水進口（6）和樣水出口（7）設置于閥體（1）的長度方向的兩端端面上；閥體（1）在矩形體的寬度方向上的兩側對稱延伸出散熱部（9），該散熱部（9）上設有多個散熱通孔（10）。本實用新型通過設置散熱部，散熱部上開設散熱通孔，大幅增加了閥體的散熱能力，據實際試用證明，此設計能使閥門內閥體及閥桿等部件溫度下20-30℃，從而減少了部件的熱膨脹量，使閥芯不易卡死，閥門開關順暢。高溫高壓截止閥是帶散熱裝置的啟閉裝置、采用對焊方式與管道焊接，適用于高溫高壓場合。主要技術參數：公稱壓力：16、25、32MPa 適用溫度:425℃ 450℃ 500℃ 540℃，主要用于鋼鐵、冶金、電廠、熱電等企業。高溫高壓截止閥在電廠工藝系統中的應用十分廣泛，例如：鍋爐系統蒸汽系統的工藝門，熱工儀表閥，取樣系統的各種閥門等。

高溫高壓截止閥自緊密封計算型 號 316SS-GC
設計標準 GB/T12224-1989 JB/T774-1995
功能特點 錐面浮動閥瓣，球面密封，上閥桿螺紋
公稱直徑（mm） DN6 DN10
公稱壓力（MPa） 32 MPa
zui高耐溫（℃） -20℃-540℃
密封試驗壓力（MPa） 40MPa
制造材料 316\1Cr18Ni9Ti
適用介質 油、水、氣等多種非腐蝕和腐蝕介質
連接方式 承插焊接要特點及用途Characteristics and uses
1、高溫高壓截止閥與管路連接采用焊接式結構。
2、密封面不易磨損、擦傷、密封性能好。壽命長。
3、結構緊湊、啟閉性好、高度小、維修方便。
4、高溫高壓截止閥適用于水、蒸汽、油品管路上、具有耐高溫、耐高壓的特點。
    F= 4Djp
  F-內壓引起的軸向力(N)：
Dc_密封接觸圓直徑(mm)：
  p-設計壓力(MPa)。預緊狀態時，楔形密封墊密封的軸向分力，即預緊螺栓的載荷為
      Fa= rrDqi旦蘭；：式中F。——楔形密封墊密封力的軸向分力(N)；
    gl——線密封比壓，對碳素鋼、低合金鋼取ql= 200 - 300N/mm;
    p-摩擦角，鋼與鋼接觸p =8。30’；鋼與銅接觸p=10。31’；鋼與鋁接觸P=15。。
    (2)支承環的設計計算支承環結構如圖2—3所示。
    支承環結構尺寸確定后，需對作用于縱向截面的彎曲應力和a-a環向截面的當量應力進行強度校核。
    縱向截面的彎曲應力校核：
    (D3' - Dl - 2dK)a2≤o．，[，。]
式中M，——中性面單位長度的彎矩(N．mm/mm)：
    Dn-閥體頂部中性面Y-y的直徑(mm)，D。=D7 +2S。。

  ③計算系數口：
式中盧——計算系數（mm一1）：盧——平均壁溫下材料的泊松比。當缺乏數據時，可取p：0.3。
④根據∥，值查圖2—7，得等值和魯值。
 按下式計算：
    6(F+F。)L
    (ra 2Ds2i ra
式中Ds -a-a環向截面的平均直徑(mm)。
    D，按下式計算：
    D5= D6 - tand
    r。按下式計算：
    F+F。
    (6)閥體頂部的設計計算閥體頂部結構如圖2—6所示。
    閥體頂部的結構尺寸確定后，需對作用于。一。和6—6環向
上海申弘閥門有限公司主營閥門有：截止閥,電動截止閥,氣動截止閥,電動蝶閥,氣動蝶閥截面的當量應力進行強度校核。
    1)o—。環向截面的當量應力校核：
    盯。。=盯。+盯m。≤0.9[盯t]
式中盯。。——口一。環向截面的當量應力(MPa)；
    。——拉應力(MPa)；
    。——彎曲應力(MPa)。
    口。按下式計算：
    4(F+F。)
式中Dn——外直徑(mm)；
    D，——直徑(mm)，見圖2—6。
    Um。按下式計算：
式中S-a-a環向截面處厚度(mm)。
    s：與生；
  眥…——作用于。-a環向截面單位長度上的zui大彎矩
    M_按下列步驟計算：
    ①F+F。引起的彎矩肘按下式計算：
    M- (F+F。)H
圖2式中M-F+F。引起的彎矩(N'mm)；
    月——力臂(mm)，日=So+0.5h；
    S。——閥體頂部中性面Y-Y離直徑D，的距離(mm)
    當妾≤1. 45時，So=堡一D.
    -—1一當》45時，so=半×等等
    ：面單位飫度的彎矩：
    o“2  3 14(D3 -Di
式中Um-彎曲應力(MPa)；
    D。-a-a截面的直徑(mm)；
    Db——螺栓孔中心圓直徑( mm)；
    D3-支承環外徑( mm)；
    Dl——支承環內徑( mm)；
    dK-螺栓孔直徑(mm)；
    8-支承環厚度(mm)；
圖2—3支承環
    [a．]——設計溫度下元件材料的許用應力(MPa)。
    a-a環向截面的當量應力校核：
    a。=≤0.9[一]．
  式中cro-當量應力(MPa)；
    Uma——。一。環向截面的彎曲應力(MPa)，口。。：3Fa Da - Db）
    -rrD。^2    '
    F。
    Ta-“-a環向截面的切應力(MPa)，7a 2i啄；
    h-厚度( mm)，見圖2—3。
    (3)凹合環的設計計算四合環由四塊元件組成，每塊元件均有一個徑向螺孔，如圖2-4
  所示，計算時視為一個圓環。
    對作用于a-a環向截面的切應力校核：
    F+ F.一≤0. 9[U．]
    Ta-i '4：
  式中D。-a-a截面直徑(mm)；
    dK-拉緊螺栓孔直徑(mm)；
    n——拉緊螺栓數量(mm)；
    ^——厚度(mm)，見圖2-4。
    (4)預緊螺栓的設計計算預緊螺栓光桿部分直徑計算：
    如層篝式中如-預緊螺栓光桿部分直徑(mm)；
  [ rjh] -常溫下螺栓材料的許用應力(MP。)；
    n——螺栓數量。
  (5)閥蓋的設計計算閥蓋的結構如圖2-5所示。
    閥蓋的結構尺寸確定后，對作用于縱向截面的彎曲應力和。～。環向截面的當量應力進行強度校核。
    縱向截面的彎曲應力校核：
式中M-縱向截面的彎矩(N．mm)：
    z-縱向截面抗彎截面系數(mm，)。
    按下式計算：
    Z按下述方法確定：  
式中ze-縱向截面形心離截面zui外端距離(mm)：
    a-閥蓋高度(mm)：
    D_-密封接觸圓直徑( mm)。與本文相關的產品有美標鈦截止閥